UTILIZAÇÃO DE REDES TIN EM MODELOS DISTRIBUÍDOS DE PRECIPITAÇÃO/ESCOAMENTO SUPERFICIAL desenvolvido no âmbito do projecto tempQsim
OBJECTIVOS SIMULAR PROCESSOS HIDROLÓGICOS À ESCALA DA BACIA HIDROGRÁFICA MODELO DIGITAL DO RELEVO REDE HIDROGRÁFICA HIDRODINÂMICA TRANSPORTE DE SEDIMENTOS QUALIDADE DA ÁGUA CRESCIMENTO DE PLANTAS
FORMULAÇÃO DE BASE DO MODELO MODELO DIGITAL DO RELEVO MALHA ESTRUTURADA MALHA NÃO ESTRUTURADA TIN
MODELO DIGITAL DO RELEVO TRIANGULAÇÃO DE DELAUNEI – POLIGONOS DE VORONOI
MODELO DIGITAL DO RELEVO REDE HIDROGRÁFICA
BACIA HIDROGRÁFICA DA PARDIELA LOCALIZAÇÃO ESTREMOZ BACIA HIDROGRÁFICA DA PARDIELA ÉVORA
MODELO DIGITAL DO RELEVO REDE HIDROGRÁFICA DEPRESSÕES NATURAIS DO RELEVO
MODELO DIGITAL DO RELEVO REDE HIDROGRÁFICA CÉLULAS INUNDADAS SECÇÃO DE CONTROLO DEPRESSÕES NATURAIS DO RELEVO
MODELO DIGITAL DO RELEVO VISTA 3D
REDE HIDROGRÁFICA SECÇÃO TRANSVERSAL b – LARGURA DA BASE DO LEITO m – DECLIVE DAS MARGENS
CARACTERIZAÇÃO DA SUPERFICIE CLASSES TAXONÓMICAS DOS SOLOS CARTA DE SOLOS (1: 25 000) USO E OCUPAÇÃO DO SOLO CARTA DE OCUPAÇÃO DO SOLO (1:25 000)
CARACTERIZAÇÃO DA SUPERFICIE CLASSES TAXONÓMICAS DOS SOLOS CARTA DE SOLOS (1: 25 000)
CARACTERIZAÇÃO DA SUPERFICIE USO E OCUPAÇÃO DO SOLO CARTA DE OCUPAÇÃO DO SOLO (1:25 000)
CARACTERIZAÇÃO DA SUPERFICIE CLASSE HIDROLÓGICA SOLO + OCUPAÇÃO DO SOLO
PRECIPITAÇÃO DISTRIBUIÇÃO ESPACIAL DA PRECIPITAÇÃO
INFILTRAÇÃO MÉTODO DA CURVA NÚMERO DO SOIL CONSERVATION SERVICE CN ESTÁTICO CN DINÂMICO P precipitação total acumulada; Pe precipitação efectiva acumulada; CN curva número, parâmetro empírico função de: teor de humidade antecedente; classe taxonómica do solo; uso do solo.
HIDRODINÂMICA Q1=Pe.A/Dt Q2 NA SUPERFICIE DOS POLIGONOS DE VORONOI MÉTODO DE MUSKINGUM Q1=Pe.A/Dt VELOCIDADE E TEMPO DE RETENÇÃO NA CÉLULA Q2 MÉTODO DE MUSKINGUM
HIDRODINÂMICA EM PEGOS, LAGOS OU ALBUFEIRAS ‘LEVEL POOL ROUTING’
HIDRODINÂMICA LINHAS DE ÁGUA EQUAÇÕES GERAIS DO ESCOAMENTO COM SUPERFÍCIE LIVRE (Equações de Saint-Venant) Equação de conservação da massa Equação de conservação da quantidade de movimento atrito com o leito gravidade diferença de pressões aceleração convectiva aceleração local
HIDRODINÂMICA LINHA DE ÁGUA Equação de conservação da massa Equação de conservação da quantidade de movimento Equação de onda cinemática
HIDRODINÂMICA RESOLUÇÃO MUNÉRICA DA ONDA CINEMÁTICA MÉTODO EXPLICITO MÉTODO IMPLICITO
HIDRODINÂMICA RESOLUÇÃO NUMÉRICA DA ONDA CINEMÁTICA MODELO QUASI-2D
CENÁRIOS SECÇÃO DE CONTROLO SOLO CN(AMC II) = 90 Ks = 20 (m1/3/s) PERFIL = 0.30 (m) POROSIDADE EFECTIVA = 0.55 TEOR DE ÁGUA INICIAL = 0.44 CAPACIDADE DE CAMPO = 0.45 PONTO DE EMURCHECIMENTO = 0.20 REDE HIDROGRÁFICA B NASCENTE = 0.50 (m) B FOZ = 15.00 (m) m1 = m2 = 1.50 Ks NASCENTE = 10 (m1/3/s) Ks FOZ = 25 (m1/3/s) SECÇÃO DE CONTROLO
HIDRODINÂMICA HIDROGRAMAS NA SECÇÃO DE CONTROLO BACIA IMPERMEÁVEL P = 6 (mm/hora) ET = 4 (mm/dia) CENÁRIO 1 LEVEL POOL ROUTING = ON OVER LAND FLOW = ON CENÁRIO 2 LEVEL POOL ROUTING = OFF OVER LAND FLOW = OFF CENÁRIO 3 CENÁRIO 4
HIDRODINÂMICA HIDROGRAMAS NA SECÇÃO DE CONTROLO P = 6 (mm/hora) OVER LAND FLOW = OFF LEVEL POOL ROUTING = OFF CENÁRIO 5 DYNAMIC CN CENÁRIO 6 STATIC CN
CONCLUSÕES A MALHA TIN PERMITE MODELAR O RELEVO DE FORMA ADEQUADA EXISTEM POUCOS ESTUDOS SOBRE A FORMA DA SECÇÃO TRANSVERSAL DAS LINHAS DE ÁGUA EM FUNÇÃO DE PARÂMETROS MORFOLÓGICOS DA BACIA HIDROGRÁFICA O MÉTODO DE CN DINÂMICO É DIFICIL DE CALIBRAR DEVIDO À FALTA DE INFORMAÇÃO O MÉTODO DE CN ESTÁTICO DÁ BONS RESULTADOS E NECESSITA DE DADOS RELATIVAMENTE FÁCEIS DE OBTER A ONDA CINEMÁTICA DÁ BONS RESULTADOS EM PEQUENAS LINHAS DE ÁGUA COM DECLIVES ACENTUADOS
BACIA HIDROGRÁFICA DA PARDIELA PEGO PRÓXIMO DA SECÇÃO DE CONTROLO VISTA GERAL DA BACIA HIDROGRÁFICA